Камеры сгорания конвертированных авиационных газотурбинных двигателей

110 где   1 1 2 вх вх 1 ε λ 1 λ 1 k k k           ; (4.27) – газодинамическая функция;  вх – приведенная скорость на входе в камеру сгорания; k – показатель адиабаты. В исследуемой камере сгорания диффузор является кольцевым с криволинейными стенками, выполненными по закону изменения ста- тического давления по его оси / const dp dx  в соответствии с урав- нением (4.16). Для диффузоров подобного типа, в работе [47] выведена эмпи- рическая зависимость, позволяющая определить сопротивление диф- фузора: 2 0,6 пр 0,2 Д Д Д 0,5 ξ 1, 2 tg 1 2 n n                   , (4.28) где  пр – приведенный угол наклона обечайки диффузора (4.18); n д – степень диффузорности определяемая выражением (4.21). Коэффициент гидравлических потерь в жаровой трубе можно определить по формуле из работы [48]: 2 К Ж 0 ξ μ F F        , (4.29) в которой F K – площадь сечения на входе в камеру; F 0 – суммарная площадь отверстий на стенках жаровой трубы. По данным работы [49] 0,75   – коэффициент расхода воз- духа через отверстия жаровой трубы. Подставляя в выражение (4.25) зависимость (4.28) и (4.29), по- лучаем зависимость для определения суммарных потерь в камере сгорания:   2 0,6 2 пр 2 0,2 К кс вх вх Д 0 Д 0 α 0,5 δ ε λ λ 1, 2 tg 1 1 2 μ F k n k n F                                    , (4.30)