Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием

Глава 3. Процессы изготовления деталей средствами заготовительно-штамповочного производства 399 стенки полуфабриката (заготовки) до и после операции. Значения допуска- емого коэффициента вытяжки [݉ ут ] принимают по справочной литературе. Наружный диаметр стакана после первой вытяжки (второй способ) из плоской заготовки принимают ݀ н 1 = 0,75 ܦ . При этом толщина стенки ݏ ଵ = ݉ ут 1 ݏ . При каждой последующей вытяжке следует уменьшить внутрен- ний диаметр стакана на 0,15…0,30 мм, т. е. ݀ вн ௡ = ݀ вн ௡ିଵ − (0,15…0,30). Соответственно после каждой вытяжки толщина стенки должна умень- шиться ݏ ௡ = ݉ ут ௡ ݏ ௡ିଵ . В итоге, высота стакана после первой вытяжки (из условия сохранения объема) без учета радиусов закругления и для каждой следующей определяется по формуле: ܪ ଵ = ݏ 2 ݏ ଵ ܦ ଶ − ݀ н ଵଶ ݀ н ଵ + ݀ вн ଵ ܪ ; ௡ = ݏ 2 ݏ ௡ ܦ ଶ − ݀ н ௡ଶ ݀ н ௡ + ݀ вн ௡ . Усилие вытяжки для n -й операции определяется по формуле ܲ = πσ в ݀ ௡ ݏ( ௡ିଵ − ݏ ௡ ܭ) у , где ܭ у – коэффициент, учитывающий характер деформации (например, для стали ܭ у = 1,8...2,25). При реализации процесса вытяжки с утонением стенки (рис. 3.171) также необходимо решать задачу снижения усилия деформирования. Рис. 3.171. Схема вытяжки с утонением стенки Методом баланса работ, учитывая особенности данной операции, по- лучена формула по расчету напряжений σ ஡ , действующих в стенке протя- нутой части заготовки при установившемся процессе: σ ஡ = σ т ൤ln ൬ ݏ ଴ ݏ ଵ ൰ + α 2 + μ α ൬1 − ln ൬ ݏ ଴ ݏ ଵ ൰ ln ൬ ݏ ଴ ݏ ଵ ൰൰൨. (3.146)