Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием

Глава 3. Процессы изготовления деталей средствами заготовительно-штамповочного производства 337 Усилие ܲ ଴ и параметр ܾ ଵ определяются методом последовательных приближений из системы уравнений ൬ ܾ ଵ ܯ к ߢ к ܲ ଴ ൰ ଷ tg ଶ ቌ݈ඨ ܾ ଵ 2 ቍ ቎1 + tg ଶ ቌ݈ඨ ܾ ଵ 2 ቍ቏ ଶ + ൬ ܾ ଵ ܯ к ߢ к ܲ ଴ ൰ − 1 = 0; ܲ ଴ cos ൞arctg ൦ඥ ܥ ଵ ൮1 + tg ଶ ቌ݈ඨ ܾ ଵ 2 ቍ൲൪ൢ − ܲ к = 0. На рис. 3.121 приведены результаты расчета параметров формообра- зования по изложенной точной методике с результатами вычислений по приближенной методике для таврового профиля из материала Д16А-Т с размерами ܾ ଵ = 0,03 м ; ℎ ଵ = 0,004 м ; ܾ ଶ = 0,004 м ; ℎ ଶ = 0,05 м при длине ݈ = 0,5 м. а б Рис. 3.121. Изменение расчетных параметров: а – относительной разницы между P 0 и P к ( а ); б – угла технологической недоформовки  при ܲ к = 43536 Н от относительного радиуса изгиба ρ̄ к :  – точное решение; – – – – приближенное решение с кубической аппроксимацией Анализ результатов расчета показывает, что при гибке на относитель- ные радиусы 10 < ρ̄ к < 20 методика, базирующаяся на аппроксимации зависимости  (М) кубическим полиномом, дает результаты, близкие к точному решению. С увеличением радиуса изгиба влияние геометриче- ской нелинейности на технологические параметры процесса гибки умень- шается. На больших радиусах гибки различие между методиками мини- мально, поэтому проще для практических расчетов использовать упрощен- ную методику расчета.