Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием

Н.М. БОДУНОВ, В.И. ХАЛИУЛИН, А.В. СОСОВ, А.А. РАЗДАЙБЕДИН Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием 268 Краевые задачи в зонах нагружения и разгрузки решаем при их разбивке на 50 участков. Результаты вычислений: δ н = 85,4°; ݔ н = 0,06378 м; ݕ н = 0,0047 м; ܮ н = 0,0667 м; ܪ н = 0,0048 м; δ р = 55,85°; ݔ р = 0,05287 м; ݕ р = 0,0084 м; ܮ р = 0,0733 м; ܪ р = 0,0147 м; γ = 3,25°; ܪ ଴ = 0,00966 м. Сравнение результатов вычислений с результатами, полученными по ме- тодике М.И. Лысова, показывает практически полное их совпадение (рас- хождение менее 1%). Повышение точности расчета достигается увеличе- нием в зависимости от задаваемой точности вычислений числа узлов ко- нечно-разностной равномерной сетки. Приближенная методика расчета настроечных параметров . Опишем приближенную методику расчета параметра настройки нажим- ного валка, достаточную для получения оценочных результатов. Считаем, что точка контакта заготовки с верхним нажимным валком симметрична относительно крайних валков (угол 0  ). Тогда для определения пара- метров настройки симметрично расположенных опорных валков можно ограничиться рассмотрением только зоны разгрузки (рис. 3.75). Рис. 3.75. Расчетная схема упрощенной модели процесса гибки-прокатки Прогиб заготовки в зоне разгрузки представим в виде полинома тре- тьей степени: )ݔ(ݕ = ܿ ଴ + ܿ ଵ ݔ + ܿ ଶ ݔ ଶ + ܿ ଷ ݔ ଷ . (3.89) Запишем граничные условия: (ݕ 0) = 0 , ݕ ′ (0) = 0 , ݕ ″ [1 + ( ݕ ′ ) ଶ ] ିଷ/ଶ = ݕ ″ (0) = κ ଴ при ݔ = 0; (3.90) ݕ ″ [1 + ( ݕ ′ ) ଶ ] ିଷ/ଶ = κ ෤ ଴ при ݔ = ݔ р . (3.91)