Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием

Н.М. БОДУНОВ, В.И. ХАЛИУЛИН, А.В. СОСОВ, А.А. РАЗДАЙБЕДИН Процессы изготовления тонкостенных деталей пластическим деформированием 228 с использованием выражения (3.41). Усилие гибки на первом этапе меньше максимального и определяется из выражения ܲ п = 2ܲ м cos α (1 + ݂tg α ) , (3.42) где ݂ – коэффициент трения. Рис. 3.46. Расчетная схема для определения усилия штамповки Граница ܾ отформованного участка 0ܾ по мере рабочего движения пуансона перемещается к кромке а , сокращая плечо действия силы ܲ м и увеличивая соответственно потребное усилие гибки, которое определим с учетом условия полного прилегания заготовки к ручью матрицы, т. е. из совмещения точек а и ܾ . Будем рассматривать участок заготовки ܾܽ как консоль с опорой в точке ܾ , изгибаемую силой ܲ м , приложенной в точке а . Перемещение ݕ ௔ (точки а ) состоит из изгибающей компоненты ݕ ε = ௡ ଵାଶ௡ ቀ ௉ м ௄௃ пл ቁ భ ೙ Δ ݈ భశమ೙೙ и сдвиговой компоненты ݕ γ = γ ср Δ ݈ , где Δ ݈ – рас- стояние а ܾ; γ ср = ቀ τ ср ௄ τ ቁ భ ೙ = ቀ ௉ м ௄ τ ி ቁ భ ೙ ܨ ; – площадь поперечного сечения заго- товки; ܭ τ = ௄ √ଷ ቀ √ଷ ଶ(ଵା μ ) ቁ ௡ = ௄ ଷ భశ೙మ – касательный модуль упрочнения. С другой стороны, из треугольника а ܾ с найдем величину перемеще- ния ݕ ௔ : произведение а ܿ ଶ = ܾܽ ଶ + ܾ с ଶ , которое в развернутой записи имеет вид ݕ( ௔ + ρ ଴ ) ଶ = Δ ݈ ଶ + ρ ଴ ଶ . Раскрывая скобки и пренебрегая квадратом ма- лой величины ݕ ௔ଶ , получим ݕ ௔ = Δ ݈ ଶ 2 ρ ଴ ൗ .