Продувка двухтактных быстроходных двигателей внутреннего сгорания

продувки, ухудшая наполнение. Кроме того, на величину ® оказывает влияние сопротивление проходного сечения между цилиндрами и недоста­ точное время-сечение окон в период продувки. Как это было отмечено выше, в" выполненных быстроходных машинах, располагаемое время-сечение указанной фазы процесса обйчно значительно превышает расчетное, если базироваться на старых способах расчета. При расчете продувки рассматриваемого двигателя располагаемое время-сечение окон подбиралось, примерно, равным необходимому, получаемому по суш,ествую1цим расчетным формулам. Коэфициенты истечения окон при­ нимались довольно высокими, равными 0,8, что еще уменьшило расчетную высоту окон. Кроме того, при работе машины имеют место мертвые зоны в выхлопном и отчасти в проду­ вочном цилиндре, ухудшаюш,ие качество продувки (фиг. 26). Указанные факторы снижа­ ют значения ®, которые колеб­ лются в пределах 0,3—1,2, при­ чем близкие к единице цифры относятся к низким числам обо­ ротов. Для уничтожения колеба­ ний в нагнетательном трубо­ проводе был установлен доба­ вочный ресивер, объем которого равнялся 280 л, и выхлопной горшок, указанные иа фиг. 21 пунктиром; после этого была проведена вторая серия опытов. Эта серия проводилась в усло­ виях, идентичных предыдуш,ей серии, и имела целью также уста­ новить значения tp при работе (вращ,ении) двигателя от электро­ мотора для разных чисел обо­ ротов. При этом давление продувочного воздуха равнялось 1,3 лгг/сж^ (впоследствии оно было взято равным 1,35). Работа проводилась: 1) при степени сжатия е=11,5, что, как выше было сказано, достигалось постановкой накладок в проходном сечении между цилиндрами, и 2) без указанных накладок с постановкой прокла­ док (5=10 ям) между цилиндром и крышкой, что соответствовало сте­ пени сжатия s = 6,3. Результаты опытов даны на диаграмме (фиг. 27). Из рассмотрения последней можно констатировать, что в результате постанов ки добавоч­ ного ресивера, и выхло'пного горшка уничтожились волны в нагнетатель­ ном трубопроводе. При этом несколько повысились значения коэфициента продувки, которые для е = 11,5 находятся в пределах 1,3— 0,5 для диапа- . зона числа оборотов 700—1700. После указанных опытов выхлопные окна были распилены сначала на 3 MM.VL далее еще на 3 мщ— оба раза вверх. Ширина окон сохраня­ лась прц этом постоянной. На той же диаграмме (фиг. 27) даны результаты опытов после уве­ личения длины окон. Как это видйо из диаграммы, значение коэфициента продувки после пропила окон .на 3 мм поднялось по сравнению с преды­ дущим (при 1700 оборотах) на 13°/о; после пропила на 6 ям. увеличение tp получилось на 25%. Дальнейшие результаты работы по улучшению качества продувки ^ сведены в табл. 3. Из этой таблицы видно, каким образом изменяются среднее эффек­ те 100 90 80 70 60 50 40 30 20 ' ID О 1 • S-8 \ / / \ .<^v й л цилиндра \ \\ d' 150 160 170 180 т гоо 2Ш Фиг. 30. Изменение переаадов давлений между цилиндрами, в продувочных и выхлопных окнах по углу поворота кривошипа (с прокладками под крышкой цилиндра).