Продувка двухтактных быстроходных двигателей внутреннего сгорания

понятна из чертежа. Объем цилиндра в начале продувки (при открывании продувочных окон) у -1-S JpSo) = 0,332 (1,13-1-0,73+ 0,1) = 0,652 Л V 4 "з "а ' где s „ и s „ —ходы поршней, считая от крайнего их положения и до по­ ложения, соответствующего началу продувки (фиг. 11). Таким образом Vd 0,551 Максимальное число оборотов двигателя в минуту (расчетное) « " 1 2 0 0 об/мин. Степень сжатия ^ 0'581 _ - с 0.0388 где (см. фиг. 11) = ^ 5 = 0,332- 1,75 = 0,581. Давление в цилиндре в момент открытия выхлопных окон д = 4,9 azjcM^ (определено по индикаторной диаграмме). Давление в цилиндре в начале продувки 1,5 KzjcAi^. Давление в ресивере продувочного воздуха —1,33 KzjcM- (также определялось по индикаторной диаграмме). Коэфициент продувки = 1,35. Параметры окружающей среды; pQ = 0,995 ата, = 295°. Давление в выхлопном трубопроводе р„ считаем равным 1 ата. Температура в ресивере продувочного воздуха 7, = 310°. Среднее значение коэфициента истечения ^продувочных окон за процесс получено из опыта равным 0,78; среднее значение коэфициента истечения выхлопных — равным 0,55 (во время продувки). Среднее значение коэфициента истечения во время предварения выхлопа не могло быть определено из опыта и взято близким к значению при закрытии выхлопных окон (0,65). Остановимся на определении температуры конца расширения. Как известно, если исходить из полного перемешивания (при постоян­ ной температуре) во время продувки, коэфициент полезного действия продувки 7), представляющий собой отношение количества оставшегося продувочного воздуха в цилиндре к поданному через продувочные окна, можно выразить приближенно так; ^ 1 = 1 oj .usn = 1 - 0.278 = 0,722. ^ У / 1 + У а ^ О,«97 + 0 , 0 3 9 46