Камеры сгорания конвертированных авиационных газотурбинных двигателей

137 Таким образом, можно принять следующую схему расчета гра- ниц «бедного» срыва пламени при иследовании горелки. Известны давление Р w , температура Т w и расход G w воздуха на входе в завихритель фронтового устройства. Скорость закрученной струи W зав рассчитывается по расходу воздуха через завихрители фронтового устройства: зав зав зав зав ρ G W F   ; (6.11) площадь завихрителя:   2 2 зав π cos δ 4 2 а о а о D D D D F n               , (6.12) где  – толщина лопатки завихрителя; n – число лопаток;  – угол установки лопаток;  зав – плотность воздуха на входе в завихритель зав зав В зав ρ P R T   . (6.13) Для определения длины ЗОТ используется эмпирическая зави- симость, предложенная в работе [77]:   0,56 0,5 ЗОТ 1,31 0,8 θ к a L n D     , (6.14) где n к – параметр крутки; D а – диаметр завихрителя;  – степень по- догрева, учитывает влияние степени подогрева на размер длины ЗОТ L ЗОТ (в открытом потоке L ЗОТ увеличиваются в пределах эксперимен- та  2-3). Путем подстановки исходных параметров в критерий стабили- зации пламени определяется потребное значение коэффициента из- бытка воздуха в ЗОТ  зот на границе «бедного» срыва пламени. По найденному значению  зот определяется  w и потребный рас- ход топлива G Т на границе срыва пламени. Экспериментальное исследование стабилизации пламени про- водилось на модели фронтового устройства. В процессе экспери- мента определялся срыв пламени в открытом потоке за завихрите- лями различного конструктивного исполнения. Геометрические ха-