Расчет на прочность элементов роторов лопаточных энергетических машин

108 чем давление p 0 . Следовательно , результирующая сила направлена в сторону всасывания . Для промежуточной ступени на рис . 2.10, а в отличие от кон - цевой ( рис . 2.10, б ) выше D л . п также возникает разница в газовых силах , действующих на поверхности РК , и результирующая этих сил F о .c направлена также в сторону всасывания . Для уравновешивания осевой газодинамической силы F о .c применяют следующие способы : 1) разгрузочный поршень ( думмис ). В ЦК низкого давления ( p к ≤ 1 МПа ) думмис воспринимает 70 – 80 % осевой силы , осталь - ное отводится на упорные подшипники . В ЦК среднего и высокого давлений (1 ≤ p к ≤ 100 МПа ) осевая сила может быть значительной ( F о .c до 300 кН ). В этом случае задают усилие на упорный подшип - ник ( F подш до 20 кН ), а остальное разгружают думмисом ; 2) оппозитное расположение РК (« спина к спине »). В каждой последующей ступени из - за повышения давления p 2 осевая сила чаще всего повышается . Оставшееся усилие воспринимается упор - ным подшипником . Способ применяют для ЦК среднего и высоко - го давлений (1 ≤ p к ≤ 100 МПа ); 3) выполнение разгрузочной полости вблизи РК со стороны нагнетания . Способ применяют в одноступенчатых ЦК среднего давления (1 ≤ p к ≤ 10 МПа ). Метод расчета осевой силы в ступени ЦК № 1 ( упрощенный ) [11] Турбулентный поток между диском и замкнутым цилиндри - ческим корпусом был экспериментально исследован . Используя соотношения пограничного слоя , отражающие теорему о моменте количества движения , получено теоретическое решение . Установ - лено , что при числах Рейнольдса 5,5 2 2 Re 10 u r u = ν > течение тур - булентное . В тонком слое около диска жидкость течет к перифе -