Продувка двухтактных быстроходных двигателей внутреннего сгорания

сиение омываемой потоками воздуха части объема цилиндра ко всему о б ъ е м у последнего. Само собой разумеется, что величина и подавно не может быть иайдена аналитически. Если представить себе ряд продольных разрезов хз;илиндра с формами потоков, получающихся в них при продувке, то за­ частую приходится констатировать, что при удовлетворительном протека- жсии процесса в главной плоскости цилиндра качество процесса в других плоскостях оставляет желать много лучшего. Нередки случаи прострели- ^вания цилиндра потоками продувочного воздуха от продувочных окон к выхлопным, без омывания верхней части цилиндра, при обыкновенной ^поперечной продувке. Продувку следует считать совершенной, если во всех продольных эалоскостях получаются хорошие значения т]^,. Можно сказать, что качество продувки вполне характеризуется вели- «iHHofi К сожалению, нахождение значений экспериментальным пу- •тем представляется весьма трудной проблемой. Из других крэфициентов, характеризуюш;их качество продувки, сле­ д у е т указать на коэфициент использования продувочного воздуха 7)5, на­ зываемый иначе количественным коэфициентом полезного действия про- .дувки, и степень чистоты заряда называемую также коэфициентом на- •полнения процесса. Первый представляет собой отношение количества хгродувочного воздуха, оставшегося в цилиндре после продувки к ко­ личеству воздуха, поданного через продувочные окна за цикл У„-, вто- ;рой — отношение к Vj-bV,., где — количество остаточных газов в ци- -диндре после продувки. Величина может быть определена анализом проб газа, взятых IS определенные моменты из цилиндра , в различных точка'х с помощью установленных в стенках цилиндра управляемых клапанов. Не останавливаясь на описании методики замеров и исчисления, ко- tropoe подробно дано в статьях К. Неймана (Forschungsheft 334, 1932 г.) 'Н Мазинга Е. К. („Дизелестроение" № 1, 1932), отметим, что следует 'ОТНОСИТЬСЯ с большой осторожностью к результатам эксперимента. Здесь -нельзя не согласиться в известной степени с Зассом, который указывает 1ва отсутствие уверенности в том, что взятая через небольшое отверстие проба действительно соответствует среднему составу газов в цилиндре в данный момент времени. Размер, конструкция и расположение продувочных окон должны определяться на основе следующих факторов; 1) величины время-сечения продувки, 2) характера протекания процесса, определяемого приближенно для некоторых схем продувки величиной плоскостного коэфициента полезного .действия, 3) степени завихрения продувочного воздуха в цилиндре. Остановимся в первую очередь на процессе протекания воздуха через продувочные окна. Предполагая истечение адиабатическим, имеем выражение весового .расхода воздуха через окна за бесконечно малый элемент времени dt\ где — функция отношения давления в цилиндре у продувочных окон" к давлению в ресивере (см. фиг. 3); /—площадь сечения продувочных окон в рассматриваемый мо­ мент времени; и — параметры в ресивере продувочного воздуха. В нашем исследовании будем считать величину давления в тече­ ние всего процесса постоянной, равной среднему его значению, ввиду 23 (19)