Камеры сгорания конвертированных авиационных газотурбинных двигателей

312 Получившаяся эпюра сравнивается с требованиями техничес- ких условий. Для определения полноты сгорания, которая является отноше- нием тепла, выделившегося при сгорании смеси, к теплотворной спо- собности топлива, используется зависимость:     ПС ПС η 1 1 , T U i Ui i Ui T U T U T B i Ui T U G H G g H G g H G H G H G G g H G H            (12.47) где G T – расход топлива; G B – расход воздуха; H U – низшая тепло- творная способность топлива; G ПС – расход продуктов сгорания; H Ui – низшая теплотворная способность несгоревших компонентов; g i – массовая доля несгоревших компонентов, к которым относятся СО, С n Н m . Если пренебрегать различием теплотворной способности топлива и несгоревших компонентов, то видно, что дальнейшее пре- образование приводит к следующему виду формулы для расчета ко- эффициента полноты сгорания:     T B T η 1 1 1 α i m i G G g k g G         . (12.48) При расчете полноты сгорания в качестве несгоревших компо- нентов учитываются доли СН 4 и СО. В качестве примера (рис. 12.9) отражено влияние угла закрутки потока завихрителем горелки на эмиссионные характеристики в выход- ном сечении КС, значения коэффициентов восстановления полногодав- ления (  ) и полноты сгорания (  ). Представленные зависимости рас- считаны при величине начальной деформации фронта пламени  0 = 5 c -1 в модели горения (flamelet) для 80 пламен с шагом  = 0,5 с -1 [139]. Зависимости получены на основании осреднения рассматриваемых ве- личин помассовому расходу и по числу итераций (> 8 000) для обеспече- ния устойчивого среднего значения. Представленные осредненные эмис- сионные характеристики приведены к 15 % содержания кислорода.