Камеры сгорания конвертированных авиационных газотурбинных двигателей

146 Рис. 6.10. Зависимость коэффициента избытка воздуха в ЗОТ от коэффициента избытка воздуха фронтового устройства:  – жаровая труба А;  вх = 0,14…0,23,   = 2,5…4,9; – жаровая труба Е (  вх = 0,23,   = 3); – жаровая труба Ж (  вх = 0,23,   = 3); – жаровая труба Л (  вх = 0,14,   = 2,5…3); – жаровая труба О (  вх = 0,14,   = 2,5…3); * 350...370К В Т  Обобщенные характеристики «бедного» срыва пламени каме- ры сгорания (рис. 6.11) аналогичны характеристикам срыва горения однородной ТВС за стабилизаторами пламени в виде плохообтекае- мых тел. Удовлетворительное обобщение полученных эксперименталь- ных данных с помощью параметров В.ЗОТ 2 1,8 В В ЗОТ G Р Т V   ,  ЗОТ указывает на то, что в исследованном диапазоне конструктивных и режимных параметров первичной зоны ответственными за стабилизацию пла- мени являются параметры зоны обратных течений (  ЗОТ , G В.ЗОТ , V ЗОТ ), которые зависят как от режима работы камеры сгорания, так и от ее конструктивного исполнения. Увеличение степени раскрытия фрон- тового устройства приводит к увеличению размеров приосевых ЗОТ, их «обеднению» и, как следствие, к сужению границ «бедного» сры- ва пламени камеры сгорания (рис. 6.10). 0,2 0,6  фр 0,8 1,2  ЗОТ