Автоматизация сбора и первичной обработки информации

36 т.е. если R 1 = 10 кОм, R ос = 100 кОм, коэффициент передачи неинвертирующего усилителя k u = 11. Для минимизации ошибки из-за токов смещения выходное сопротивление каскада, источника сигнала для неинвертирующего усилителя: 1 ос вых 1 ос R R R R R   . Схема инвертирующего усилителя представлена на рис. 3.16. Входной и выходной сигналы инвертирующего усилителя сдвинуты U вх будет приводить к уменьшению на выходе U вых до тех пор, пока напряжение в точке а на рис. 3.16 не станет близким к нулю, так как оно отличается от напряжения потенциально заземленной точки неинвертирующего входа ОУ на ничтожно малую величину U D . После несложных преобразований найдем выражение для коэффициента передачи инвертирующего усилителя: вх вых вх вых ОС 1 ОС 1 ОС при этом . D D U U U U U U I I R R R R               Коффициент передачи инвертирующего усилителя вых ОС вх 1 u U R k U R    , т.е. если R 1 = 20 кОм, R ос = 400 кОм, то k u = –20. Условие минимизации ошибки, вызванной входным током смещения: 1 ОС 3 1 ОС R R R R R    . Входное сопротивление схемы равно R 1 (потому что благодаря ОС, как уже подчеркивалось, в точке а сохраняется нулевой потенциал). Пример принципиальной схемы, в которой используются два инвертирующих усилителя и в которой в качестве датчика температуры применяется транзистор показан на рис. 3.17. Транзистор также является хорошим датчиком температуры. При фиксированном токе коллектора напряжение база-эмиттер транзистора линейным образом зависит от температуры, т.е. так же, как и прямое напряжение на полупроводниковом диоде. В данной схеме резистор R 1 определяет ток транзистора и должен обладать высокой стабильностью и низким температурным коэффициентом Рис. 3.16 R 1 R ос U вх R 3 U вых U D Рис. 3.17 U+9…15 В 150 кОм С 0,1 мкф 1,2 кОм 1,2 кОм 10 кОм R 5 R 3 R 4 R 2 10 кОм R 1 а