Экология и производственная безопасность

106 – действие средств локализации аварийной ситуации, выбор и реализа- цию оптимальных управляющих воз- действий; – проведение операций безаварий- ного пуска, остановки и переключения технологического объекта. Уравнение расхода жидкости – а) уравнение массового расхода G для любой жидкости (в том числе сжимае- мой, т.е. для газа): G =  w  f , где  – плотность жидкости; w – ско- рость, f – живое сечение трубопровода (канала); б) уравнение объемного расхода V : V = wf . Массовый и объемный расходы связаны между собой зависимостью: V = G /  . Уравнение фильтрования – дви- жущей силой фильтрования является разность давлений  до фильтроваль- ной перегородки (ФП)  1 и после р 2 :  =  1 –  2 . Но к создаваемому насосом (в случае, если суспензия подается на- сосом) давлению  1 до ФП добавляется еще гидростатическое давление столба жидкости над перегородкой высотой h и с плотностью  . Поэтому движущая сила будет равна:  =  1 –  2 + с h q . (1) Параметром, характеризующим интенсивность фильтрования, является скорость фильтрования w – количество фильтрата в м 3 , проходящее через 1 м 2 поверхности ФП в единицу времени (в час). По мере осуществления процесса фильтрации слой осадка на ФП увели- чивается и является дополнительным фильтром, эффективно задерживающим частицы. Соответственно, возрастает гидравлическое сопротивление на ФП, уменьшается  (если дополнительно не повышать давление до ФП насосом или понижать давление вакуум насо- сом – увеличивать вакуум) после ФП. Таким образом, движущая сила процес- са фильтрования  расходуется на пре- одоление гидравлических сопротивле- ний осадка  о и фильтрующей перего- родки  п :  =  о +  п . (2) Сопротивление осадка и перего- родки зависит от диаметра пор (пороз- ности), высоты фильтра (осадка и пере- городки), вязкости, температуры, скоро- сти подачи суспензии. Данные факторы, влияющие на сопротивление осадка и перегородки, можно назвать фактором разделения осадка R о и фактором разде- ления перегородки R п . Тогда можно гидравлическое со- противление осадка о выразить через R о и скорость фильтрации w :  о = R о w . (3) По аналогии:  п = R п w . (4) Из выражений (3) и (4) можно по- лучить:  = R о w + R п w = ( R о + R п ) w , откуда w =  /( R о + R п ). (5) Фактор разделения осадка R о мож- но выразить через условную концентра- цию твердой фазы x о (объем осадка, об- разующегося при пропускании 1 м 3 филь- трата через перегородку), плотность  о , сечение (площадь) фильтрующей пере- городки F и объем фильтрата G : R о = ( с о x о / F ) G . Подставив R о в (5), получим: п p w o xo G R F     . (6) Ура-Ура