Анализ погрешностей и методы повышения точности измерительных приборов и систем

случайные. Если выделим и учтем систематические составляющие, то тем самым исключим их влияние и, следовательно, уменьшим случайные погрешности ДАУ. Поэтому тщательный анализ погрешностей термоанемометрического ДАУ очень важен. Из линеаризованного уравнения (1.36) получим выражение для сигнала Де, определяющего суммарную статическую погрешность измерительной цепи ДАУ: Ле =- / з (F, р,цЛ ) [l - / , {V, р, |л, А.)Да] х v9'' „ дг Э© M l эя„ АЯ, (2.65) Для ориентируемого ДАУ в установившемся режиме Ла стремится к нулю и погрешности измерительной цепи проявляются в возникновении сигнала А Е„ при нулевом отклонении оси аэродинамического преобразователя от направле­ ния набегающего потока, т.е. носят аддитивный характер. Дрейф нуля Ае„ изме­ рительной цепи определяется неидентичностью параметров ветвей и зависит от условий эксплуатации и режима полета: Ае,=Л(К,р,ц,Х) 1 f " V 1 1 Ar „ + — - — ^ ^ r -t-— А © -t- г -t- r „ 2r[r + r„) 2 ® 2Я„ АЯ„ = /,(F,p,|a,X)A/; {Аг„ЛгЛ®,Ш,). (2.66) Приведенную ко входу инструментальную погрешность измеритель­ ной цепи, т.е. выраженную в единицах измеряемого аэродинамического угла, определим вырахсением; Аа„ = Д Б„ " 2/з(1/р,и,Я) +- '' , , .A/'-l-—A ©-i- r+r„ 2r{r+r„) 2 0 iHf. А/;(А^„,Аг,А0,ДЯ о) АЯ„ (2.67) При нормальных окружающих условиях {То = 288,2 К; р = 0,125 Ы •cYm"' ; Хо = 2,55'10"'" Вт/м К; Цо = 1,83-10~''Н'С^м^) полученные выражения определя­ ют основную инструментальную погрешность измерительной цепи. Используя известные соотношения, приведенные в работе [4]: Р Ро 'Л ' ^0 ' М- ~ l-'Q Ро ^0 Т *•л f Т \^о J 2.68) 68