Продувка двухтактных быстроходных двигателей внутреннего сгорания

0,602-lO" ® 0,496 - f^ ^ 4 , — 0 , 5 9 —0,093 In l,l8)j 0,65У1090 =2,8[0,564 . 1,2—0,59—0,093 • 0,166]10'" ®==2,8 • 0,706 • 10~'=1,98 • 10~"' Afi • сек. Для ускорения вычислений на диаграмме (фиг. 14) приведена кривая зависимости j \ p j от Pa Таким образом отношение располагаемого время-сечения к необхо- лимому близко к единице: A q (располагаемое) _ 1,95 п qqe ; у4о (необходимое) 1,98 * Это указывает на то, что значения параметров ij- и оценены для нашего поверочного расчета более или менее правильно. 2. Обратимся к расчету про­ дувки. Определим перепады дав­ лений в продувочных и выхлопных окнах и в цилиндре двигателя (средние за процесс). Имея распо­ лагаемое время-сечение продувки, подсчитаем среднее давление в цилиндре у продувочных окон. Как известно, Ро L24 0.1/5 Лг Подставляя значения извест­ ных параметров, находим снача­ ла (!; _ 0>697 • 10~^ • 1,35 • 0,995/ з 1 о ' ° 1,09 • 10~® 0.Г8 • 1,33 .295 " 120 115 112 IM 1.04 PL ?0 25 10 15 40 45 50 р ^ \ П 1 f К Фиг. 14. Диаграмма для подсчета ^у,г15 Ра/ По известному определяем ^ из диаграммы (фиг, 3) равным 0,95 Ра и далее /?^^ = 0,95 • 1,33 = 1,26 ата. Таким образом перепад в продувочных окнах составляет: ^Ps=Pa — Pxi = 1.33— 1,26 = 0,07 am. Для определения перепада давлений в выхлопных окнах применяем формулу: Выясним предварительно значение температуры в цилиндре в начале продувки Т^. Имеем: Т. (СО Т. • о 1,33 1090( - f ^) : 807". Так как значение температуры получилось высоким, оцениваем на 50° ниже средне-арифметического температур и т. е. ^3+7:^0 310 + 807 -50^ •50^^510°. 4 А . с . Орлий 49