Продольный изгиб и расчет сжатых стержней

- 20 — •к'ЕЛ _ B^F B,F 'J . - ^ 5 A c i y T.^E \r/ P _ B,F 5 . 0 , 0 0 0 1 6 ( i y " ^ - ^ ' ^ ^ ^ ^ ^ ' ^ ' ^ ^ P = r Br^F 32 T.-e. допускаемая нагрузка равна 1/32 от разрушающей нагрузки. { B q F ) . Определяя допускаемую нагрузку по формуле (30) BoF _ B,F _B,F В , / / у 4 + 0,00016,40000 10,4* J 1 ^ Определенная нами нагрузка даст напряжений меньше />« т,-е. значительно ниже допускаемого и будет составлять Д . / _ / у 6 , 4 т .А / 1 у " 4 ^ T.^E\rJ + ^ , 4 от критической силы, т.-е. нагрузка эта не только не может начать какой либо деформации (на продольный изгиб), но не в состоянии удержать даже какую либо наперед заданную деформацию, поэтому она вполне безопасна, но она в три с лишним раза более той, которая получится мо формуле Эйлера 5.г» • • " Отсюда видно, насколько нерационален расчет длинных стержней по фор­ муле Эйлера T.'EJ t •= с w = от 4 до 5. т (т.) Непригодность формулы Эйлера для расчета коротких сжатых стержней уже давно известна, и оговаривается во всех курсах С. М. Непригодность формулы Эйлера вообще для расчета сжатых стержней особенно ясно видна из построения графика коэффициента ^ — увеличения плошади попе­ речного сечения сжатого стержня с увеличением длины, но это уже должно соста­ вить тему другой лекции: ,Графоаналитический расчет сечений сжатых стержней". Инженер N. В. Погоржельсний г. Кашира 2-го марта 1923 г.